Расчет массообменных аппаратов



Скачать 120.03 Kb.
Дата14.07.2016
Размер120.03 Kb.
РАСЧЕТ МАССООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

  1. Материальные балансы

Ппрямая со стрелкой 6прямая со стрелкой 11прямая со стрелкой 25прямая со стрелкой 28













рименяемые для массообмена в системах газ (пар) – жидкость [Г(П)–Ж], и жидкость-жидкость [Ж–Ж] аппараты принято подразделять на две группы: с непрерывным и со ступенчатым контактом фаз. Принципиальные схемы аппаратов обоих типов показаны на рис. 1:

прямоугольник 1прямоугольник 2



прямая соединительная линия 10прямая со стрелкой 15прямая со стрелкой 21











прямая соединительная линия 70

прямая со стрелкой 26





прямая со стрелкой 18прямая со стрелкой 19прямая со стрелкой 27








n


прямая соединительная линия 9прямая со стрелкой 14прямая со стрелкой 20прямая соединительная линия 30









прямая соединительная линия 69



прямая со стрелкой 17прямая со стрелкой 22









прямая соединительная линия 8прямая со стрелкой 13прямая со стрелкой 23









прямая соединительная линия 68

прямая соединительная линия 7прямая со стрелкой 16прямая со стрелкой 24



прямая со стрелкой 12прямая со стрелкой 29














а) б)
Рис. 1 Принципиальные схемы противоточных колонных аппаратов:

а – с непрерывным контактом фаз;

б – со ступенчатым.

К аппаратам с непрерывным контактом фаз относятся насадочные, барботажные, распылительные колонны. К аппаратам со ступенчатым контактом фаз относят тарельчатые колонны. В обоих случаях назначение насадки или тарельчатых устройств состоит в развитии поверхности контакта взаимодействующих фаз.

Технологический расчет этих аппаратов состоит в определении основных размеров: внутреннего сечения (затем диаметра) и высоты рабочей части. При этом в случае аппаратов с непрерывным контактом фаз определяют высоту насадочной (рабочей) части, а для аппаратов со ступенчатым контактом фаз ищут число тарелок, из которого, зная расстояние между тарелками, также определяют рабочую высоту.

Рассматривая методы расчета, ограничимся случаем, когда в массообмене участвует только один из компонентов. Тогда каждую из взаимодействующих фаз можно считать бинарным раствором, состоящим из распределяемого (переносимого из одной фазы в другую) и инертного компонентов (все остальные компоненты данной фазы). Например, при абсорбции аммиака из воздуха водой газовая фаза состоит из аммиака (распределяемый компонент) и воздуха (смесь газов – инертный компонент), а жидкая – из воды и аммиака. В этом случае, для определения состава фазы достаточно указать концентрацию распределяемого компонента в фазе (– в газовой, – в жидкой).

В качестве исходных данных при расчете, например, абсорбционных аппаратов обычно заданы начальные состав и расход исходной смеси  и конечная концентрация извлекаемого компонента а также характеристики абсорбента .

Материальный баланс непрерывного процесса абсорбции в установившихся условиях может быть представлен для всего аппарата

следующей системой уравнений:



 (1)

 (2)

 (3)

 (4)

В этих уравнениях концентрации распределяемого компонента выражены в мольных (молярных) долях, расходы фаз-мольные (кмоль смеси/с). Если составы фаз задаются в массовых долях, то расходы будут массовыми (кг смеси/с). При этом первое уравнение – материальный баланс, составленный по распределяемому компоненту, второе и третье выражения – материальные балансы по инертным компонентам, четвертое уравнение – материальный баланс для смесей.

Материальные балансы для абсорбции упрощаются при выражении составов фаз в относительных концентрациях (кг распределяемого компонента/кг инертного компонента или кмоль распределяемого компонента/кмоль инертного компонента). Тогда материальный баланс по распределяемому компоненту приобретает вид:

 (5)

где: 






x, y – средние концентрации в произвольном сечении;

M – полный массовый или мольный поток распределяемого компонента, переносимого из одной фазы в другую.

Кроме уравнений (1-5), выражающих материальный баланс для всего аппарата, можно составить подобные выражения, описывающие работу части массообменного аппарата или отдельных его ступеней.

Материальные балансы такого рода, представляющие собой зависимости между средними составами взаимодействующих фаз в каком-либо сечении аппарата, называют уравнениями рабочих линий.

В
(6)


зависимости от способа выражения состава фаз рабочие линии могут быть описаны следующими уравнениями:


(7)



При выражении составов фаз в относительных концентрациях  уравнения рабочих линий являются прямыми. При использовании других концентраций, эти уравнения линейны только в случае малого расхода фаз.

При существенном изменении расхода фаз уравнение (6) должно быть дополнено балансовыми соотношениями для инертных компонентов, которые позволяют находить расходы фаз в любом сечении аппарата.







Для противоточных аппаратов со ступенчатым контактом фаз (рис. 1б) уравнения рабочих линий связывают концентрацию распределяемого компонента в фазе, выходящей из какой-либо ступени, например -ной с его концентрацией в другой фазе, поступающей на ту же ступень –  (см. рис. 1б) или  :





Следует отметить, что выражения (11) и (12) справедливы в отсутствие взаимного уноса фаз. При этом структура потоков внутри ступени может быть произвольной.

Как и для аппаратов с непрерывным контактом, если расходы фаз меняются по высоте аппарата – т.е. зависят от номера ступени, уравнение (11) не линейно и должно быть дополнено балансовыми соотношениями для инертных компонентов:







  1. Определение диаметра противоточных колонн.

Расчет поперечного сечения противоточных абсорбционных колонн проводят по уравнению расхода:

где:  – объемный расход сплошной (газовой) фазы, м3/с;



 – поперечное сечение, м2;

 – диаметр колонны, м;

 – фиктивная скорость сплошной фазы, м/с.

Площадь поперечного сечения противоточных аппаратов должна быть такой, чтобы скорости фаз не превышали значений, при которых происходит нарушение противоточного движения – так называемое «захлебывание» колонны.

В абсорбционных аппаратах предельная производительность характеризуется минимальной фиктивной скоростью газовой фазы, выше которой при определенном соотношении расходов фаз наблюдается нарушение противотока. В экстракционных колоннах режим захлебывания определяется по предельному значению суммарной фиктивной скорости обеих фаз. Предельные скорости позволяют найти минимально допустимые при заданной производительности площади поперечного сечения аппаратов и, соответственно, минимально требуемые диаметры. Диаметр колонн больше минимального выбирают с учетом действующих стандартов таким, чтобы колонна работала при скоростях фаз, близких к оптимальным.

Например, для тарельчатых колонн, диапазон эффективной работы тарелок характеризуется произведением  и для колпачковых тарелок должно соблюдаться условие  (здесь:  – скорость газовой фазы в м/c, отнесенная к полному сечению колонны,  – плотность газовой фазы в кг/м3).

Предельную скорость газовой или паровой фазы для насадочных колонн (скорость захлебывания) можно рассчитать по известным эмпирическим выражениям, приведенным в специальной литературе.

3.Расчет высоты массообменных противоточных аппаратов

Как было отмечено ранее, основная задача расчета размеров колонных противоточных аппаратов состоит в определении высоты рабочей зоны и поперечного сечения колонны.

Существует два основных метода расчета высоты рабочей зоны колонных аппаратов:


  1. Метод, основанный на понятии теоретической ступени разделения.

  2. Расчет на основе коэффициентов (уравнения) массопередачи.

Оба этих способа применяют как для аппаратов с непрерывным контактом фаз, так и со ступенчатым. По мере изложения будут отмечены различия, характерные для этих типов колонн.

  1. Расчет высоты аппаратов с непрерывным контактом фаз

Расчет на основе понятия теоретической ступени разделения.

Для этого типа аппаратов определение числа теоретических ступеней разделения  основывается на предположении, что процесс проводится в аппарате со ступенчатым контактом фаз, каждая из ступеней которого является теоретической.

Под теоретической ступенью разделения подразумевается аппарат или часть аппарата, из которого выходят фазы, находящиеся в состоянии равновесия. Для аппаратов, работающих в изотермических условиях, состояние равновесия для n-го участка может быть представлено в виде уравнений (см. рис. 1б):

 или 

Расчет числа теоретических ступеней проводят по уравнениям (11-15) с учетом соотношения (17), которые должны выполняться для любого n, т.е. для всех ступеней.

Возможный алгоритм расчета приведен на рис. 2:

блок-схема: альтернативный процесс 3

прямая со стрелкой 5

блок-схема: процесс 4

прямая со стрелкой 72



прямая со стрелкой 75

прямая со стрелкой 76

блок-схема: процесс 77прямая соединительная линия 95прямая со стрелкой 96

прямая со стрелкой 84
Да


прямая соединительная линия 89прямая соединительная линия 90

прямая со стрелкой 86
Нет


блок-схема: процесс 85

прямая со стрелкой 87

прямая соединительная линия 94

Рис. 2 Алгоритм расчета числа теоретических ступеней разделения

Как правило, задача абсорбции состоит в удалении из газовой смеси какого-либо компонента. Тогда известны величины , характеризующие расход, состав и степень очистки газовой смеси, а также исходные характеристики абсорбента  Если задача состоит в приготовлении раствора, например, аммиачной воды, то вместо  должна быть задана величина .

Расчет начинают с определения по уравнениям материального баланса (11-15) конечного состава другой фазы и конечных расходов обеих фаз. Далее последовательно, от ступени к ступени, определяют составы фаз, выходящих со всех ступеней. Концентрацию в газовой фазе находят из выражения (17), а состав жидкой – из уравнений (11-15). Расчет продолжают до тех пор, пока  не станет меньше или равным . Номер ступени, при котором это условие удовлетворяется, равен числу теоретических ступеней . При этом может быть обеспечена заданная степень извлечения распределяемого компонента.





прямая со стрелкой 99





прямая соединительная линия 101полилиния 259прямая соединительная линия 127

прямая соединительная линия 102







прямая соединительная линия 103прямая соединительная линия 127полилиния 263прямая соединительная линия 125

прямая соединительная линия 104прямая соединительная линия 105прямая соединительная линия 117прямая соединительная линия 125



прямая соединительная линия 106прямая соединительная линия 107прямая соединительная линия 126прямая соединительная линия 256



прямая со стрелкой 100







Рис. 3 Иллюстрация расчета числа теоретических ступеней разделения.



 – рабочая линия;  – равновесная. Число точек на равновесной линии, полученных при построении, определяет число теоретических ступеней разделения (в данном случае – 3).

Алгоритм расчета можно проиллюстрировать графически, как показано на рис. 3.

Высота рабочей части аппарата вычисляется по выражению:

, (18)

где: ВЭТС – высота, эквивалентная теоретической ступени (м).

Неудобство метода состоит в том, что ВЭТС определяется по опытным данным или из эмпирических уравнений. Например, для газожидкостных насадочных колонн используют уравнение:

где:  – размер насадки,  – вязкость жидкой фазы.




Каталог: materials -> lectures
materials -> Руководство пользователя архива материалов расследований инцидентов и производственных происшествий росавиации
materials -> Решение. Запишем уравнением траектории движения тела:. Учитывая, что,,, получим. Отсюда
materials -> Статья 47. Основание для возникновения прав и обязанностей родителей и детей
materials -> Учебно-методический комплекс по направлению подготовки 071900 «Библиотечно-информационная деятельность»
lectures -> Понятие лучеиспускательной способности
lectures -> Расчет высоты аппаратов со ступенчатым контактом фаз Расчет на основе понятия теоретической ступени разделения


Поделитесь с Вашими друзьями:


База данных защищена авторским правом ©uverenniy.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница