Выбор, обоснование и расчет структурной схемы передатчика



Скачать 417.41 Kb.
Дата31.07.2016
Размер417.41 Kb.


Содержание:


Оглавление





  1. Выбор, обоснование и расчет структурной схемы передатчика.

Составление структурной схемы передатчика начинается с выходного каскада, поскольку задается выходная мощность передатчика . Мощность транзистора выходного каскада определяется выходной мощностью передатчика и потерями в его выходной фильтрующей и согласующей цепи (ЦС).




1.1. Выходной каскад

Примем КПД выходной согласующей цепи . Тогда мощность, требуемая от выходного каскада УМ, должна быть несколько выше мощности в нагрузке:



Однако транзистор в выходной каскад следует выбирать с учетом производственного запаса по мощности, характеризуемого коэффициентом k=1.1…1.5. Тогда номинальная мощность транзистора должна удовлетворять следующему условию:




Кроме того транзистор должен иметь граничную частоту, превышающую рабочую, но не более, чем в 3…5 раз, т.к. при этом ухудшается устойчивость усилителя из-за большого коэффициента усиления по мощности.

Рабочая частота передатчика:



Используя справочные данные, выберем транзистор, удовлетворяющий заданным требованиям по мощности и частоте.

Выберем транзистор 2T925А

Граничная частота , МГцКПД, Экспериментальная частота , МГцВыходная мощность , ВтКоэффициент усиления по мощности , в разахНапряжение питания , В12.6



Таблица 2.1.1.Основные параметры транзистора 2T 925А.

Определим коэффициент усиления выходного каскада:

Коэффициент усиления на рабочей частоте при выбранном напряжении питания, необходимый для обеспечения заданной мощности на выходе, определяется следующим образом

Примем .

Мощность, поступающая на вход выходного каскада:

Выходной и первый предвыходной каскад должны согласовываться с помощью цепи согласования. Таким образом, найденная мощность должна обеспечиваться на выходе цепи согласования, стоящей между первым предвыходным и выходным каскадами УМ. Однако расчет структурной схемы ведется приближенно, по общим основным данным активных элементов (АЭ), без учета тонкостей процессов, протекающих в каскадах усиления, поэтому на данном этапе расчета структурной схемы уже могут иметь место погрешности. В процессе расчета электрических схем каскадов некоторые данные структурной схемы могут быть скорректированы, изменены. Поэтому, учитывая общность расчетов, а также для их упрощения в последующих маломощных каскадах усиления, будем сами задаваться коэффициентами усиления транзисторов, не забывая о потерях полезной мощности в межкаскадных ЦС. Это вполне возможно, т.к. заданные коэффициенты усиления можно будет обеспечить при расчете электрических схем каскадов. Поэтому следует выбирать намеренно заниженный коэффициент усиления порядка 5…10.




1.2. Первый предварительный каскад.

Выберем коэффициент передачи по мощности первого предвыходного каскада (ПВК1) равным . Мощность, которую должен обеспечить этот каскад, равна входной мощности выходного каскада:



С учетом потерь согласующей цепи, КПД



Выберем транзистор 2Т929А, имеющий экспериментальную частоту МГц и предельно допустимую мощность >2 Вт.


Мощность, поступающая на вход первого предварительного каскада:




    1. Второй предварительный каскад.

Выберем коэффициент передачи по мощности второго предвыходного каскада (ПВК2) равным . Мощность, которую должен обеспечить этот каскад, равна входной мощности первого предварительного каскада:

С учетом потерь согласующей цепи, КПД




Выберем транзистор 2Т351А, имеющий гарничную частоту МГц и предельно допустимую мощность Вт.

Мощность, поступающая на вход второго предварительного каскада:


На данном этапе получены все данные, необходимые для построения структурной схемы передатчика.

Структурная схема передатчика выглядит следующим образом.



  1. 2. Требования к синтезатору частот

Синтезатор частот (СЧ) - это устройство, генерирующее колебания дискретной шкалы частот, синтезируемые из колебаний одного эталонного генератора с заданной стабильностью частоты. В передатчике для радиотелефона его применение вполне оправдано, т.к. предполагается возможность перестройки с одного частотного канала на другой. Это необходимо вследствие того, что два одинаковых аппарата не могут работать на одном канале. И если трубка и базовая станция одного аппарата попадают в зону действия другого, то они должны работать на разных частотных каналах. Количество дискретных каналов:




Т.е. СЧ должен обеспечивать генерацию 80 дискретных несущих частот. Количество дискретных частот определяется разносом каналов, заданным по условию.

Частота эталонного генератора должна обладать заявленной стабильностью. По заданию относительная нестабильность составляет , что способен обеспечить трехточечный автогенератор, стабилизированный кварцевым резонатором.

В настоящее время отечественной и импортной промышленностью выпускаются кварцевые резонаторы, способные работать на частотах до 200 МГц, поэтому проблем с выбором кварца быть не должно. Если все же по каким-то причинам не удается реализовать автогенератор на заданную частоту , то можно понизить частоту автогенератора в n раз (n - целое число). Тогда после автогенератора необходимо поставить умножитель частоты в n раз, либо выбрать СЧ, работающий в полосе, которая в n раз уже заданной, а после него поставить умножитель частоты в n раз.

Кроме того, в СЧ можно осуществлять частотную модуляцию несущих колебаний, для чего к СЧ необходимо подключить модулирующее устройство.

Ниже приведены основные требования, предъявляемые к СЧ.

1. Диапазон рабочих частот: .

Данный СЧ является узкополосным, т.к. коэффициент перекрытия по частоте .

2. Шаг дискретной сетки частот: .

3. Число частотных каналов: .

4. Относительная нестабильность рабочей частоты: .

5. Коэффициент подавления паразитных колебаний: .

6. Время перехода с одной частоты на другую: не ограничено.

7. Уровень мощности колебаний рабочей частоты на выходе СЧ:

  1. 3.Электрический расчет режимов работы выходного каскада передатчика.

Для расчета выходного и первого предварительного каскадов воспользуемся методикой из [1, стр. 47].



Таблица 3.1. Справочные данные транзистора 2Т925А

Тип транзис-тора



(Еэ,В) 2Т925А1.5--600…24004.5...15

(12.6)-3.8..202.62.4




Диапазон рабочих частот, МГц f,

МГц , в разахкол,%



36364200…40015020320>26.3…9.560…7212.6

1. Сопротивление потерь коллектора в параллельном эквиваленте:



где - сопротивление потерь материала коллектора.

2. Определим значение граничной крутизны по формуле:

Коэффициент использования коллекторного напряжения в граничном режиме:





  1. Напряжение и первая гармоника тока нагрузки, приведенные к ЭГ:





4. Полезная нагрузка и полное сопротивление, приведенные к ЭГ:




5. Амплитуда первой гармоники тока ЭГ:

6. Крутизна по переходу:



Сопротивление рекомбинации ( ):



Крутизна статической характеристики коллекторного тока:




где



Для определения коэффициента разложения для первой гармоники тока ЭГ найдем значения коэффициентов А и В.



где принято .


7. Коэффициент разложения:

Где - напряжение смещения (принято равным 0.6); - напряжение сдвига статической характеристики.

8. Воспользовавшись [1, Приложение 1, стр. 292], находим:


9. Амплитуда тока базы:




10. Модуль коэффициента усиления по току, приведенный к ЭГ:



11. Пиковое обратное напряжение на эмиттерном переходе:




12. Составляющие входного сопротивления транзистора первой гармонике:

Активная составляющая:



где - активная часть емкости коллекторного перехода.


Реактивная составляющая:

13. Коэффициент усиления по мощности:




14. Постоянная составляющая коллекторного тока:




Мощность, потребляемая от источника питания:

КПД коллектора:



15. Входная мощность:



Рассеиваемая мощность:



Максимально допустимая рассеиваемая мощность:



Рассеиваемая мощность не превосходит максимально допустимую.

16. Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнему выводу коллектора в параллельном эквиваленте:

Активная составляющая:



Реактивная составляющая:



На данном этапе расчет выходного каскада можно считать законченным.



  1. 4. Электрический расчет режимов работы первого предварительного каскада передатчика.


Таблица 3.1. Справочные данные транзистора 2Т929А [2, стр. 68].

Тип транзис-тора



(Еэ,В)

2Т929А1.6--400..110010..20

(10)-10…20

(10)2.62.41.2


Диапазон рабочих частот, МГц f,

МГц , в разахкол,%



30303>5016020175>210…1460…788

1. Сопротивление потерь коллектора в параллельном эквиваленте:



где - сопротивление потерь материала коллектора.

2. Определим значение граничной крутизны по формуле:

Коэффициент использования коллекторного напряжения в граничном режиме:



3. Напряжение и первая гармоника тока нагрузки, приведенные к ЭГ:





4. Полезная нагрузка и полное сопротивление, приведенные к ЭГ:




5. Амплитуда первой гармоники тока ЭГ:



6. Крутизна по переходу:



Сопротивление рекомбинации ( ):



Крутизна статической характеристики коллекторного тока:



где






Для определения коэффициента разложения для первой гармоники тока ЭГ найдем значения коэффициентов А и В.


где принято .

7. Коэффициент разложения:

где - напряжение смещения (принято равным 0.9); - напряжение сдвига статической характеристики.

8. Воспользовавшись [1, Приложение 1, стр. 292], находим:

9. Амплитуда тока базы:




10. Модуль коэффициента усиления по току, приведенный к ЭГ:



11. Пиковое обратное напряжение на эмиттерном переходе:



12. Составляющие входного сопротивления транзистора первой гармонике:

Активная составляющая:

где - активная часть емкости коллекторного перехода.

Реактивная составляющая:

13. Коэффициент усиления по мощности:



Т.к был получен большой коэффициент усиления, уменьшим его до требуемого для устойчивости работы ГВВ к самовозбуждению: 10


14. Постоянная составляющая коллекторного тока:



Мощность, потребляемая от источника питания:



КПД коллектора:



15. Входная мощность:



Рассеиваемая мощность:



Максимально допустимая рассеиваемая мощность:



Рассеиваемая мощность не превосходит максимально допустимую.


16. Составляющие сопротивления нагрузки, приведенные к внешнему выводу коллектора в параллельном эквиваленте:

Активная составляющая:



Реактивная составляющая:



На данном этапе расчет предварительного каскада можно считать законченным.




  1. 5. Расчет согласующих цепей выходного и предвыходного каскадов.

Межкаскадные цепи согласования обеспечивают трансформацию выходного сопротивления последующего каскада в оптимальное сопротивление нагрузки предыдущего каскада. На выходе оконечного каскада цепь согласования преобразует сопротивление антенны в оптимальное сопротивление нагрузки транзистора. Помимо заданной трансформации сопротивлений цепи согласования должны обеспечивать заданные амплитудно-частотные и фазо-частотные характеристики в полосе частот, соответствующей передаваемому сигналу и нормам на допустимые искажения; отфильтровывать высшие гармоники так, чтобы мощность любой из них, выделяющаяся в нагрузке – на входе следующего каскада или в антенне оконечного каскада – не превышала допустимой величины.



Рис.5.1. а) П-образная согласующая цепь.
Требуемое входное сопротивление согласующей цепи Rк (см рис.5.1) было определено в результате расчета электрического режима работы выходного каскада. Со стороны выхода цепи требуется обеспечить сопротивление, равное сопротивлению нагрузки Rн

Для упрощения расчетов и улучшения характеристик цепи используем симметричную П-цепь. В этом случае параметр



.

Для реализации цепи, очевидно, необходимо, чтобы выполнялось условие:



, которое в нашем случае выполняется.

Характеристическое сопротивление цепи



Т.к. цепь симметричная, то , откуда несложно найти величины емкостей и индуктивности:





.
Однако транзистор имеет выходную емкость Ск , включенную параллельно емкости С1 , поэтому часть емкости С1 будет скомпенсировано выходной емкостью транзистора. Значит, для того, чтобы емкость С1 не изменилась под влиянием выходной емкости транзистора, надо ее уменьшить на величину Ск . С учетом этого пересчитаем емкость С1 :

.

Здесь - общая емкость, которую необходимо обеспечить в правой ветви согласующей цепи (см. рис.5.2).


Рис.5.2. Влияние выходной емкости транзистора на ЦС
Рассчитаем коэффициент фильтрации цепи. Однако предварительно необходимо рассчитать КПД ЦС, для чего следует задаться значением ненагруженной добротности цепи . Добротность конденсаторов обычно как минимум на порядок выше добротности катушек индуктивности , поэтому определяющей является именно добротность катушки индуктивности: . Для контуров с сосредоточенными параметрами достижимое значение . Очевидно, чем выше эта добротность, тем сложнее реализовать катушку индуктивности. Поэтому зададимся вполне реальным значением .

КПД такого П-контура рассчитывается следующим образом:




Нагруженная добротность: .

Коэффициент фильтрации: , где n - номер гармоники выходного тока.

При подстановке получаем соответственно коэффициенты фильтрации для гармоник: , , , чего явно не достаточно по всем гармоникам, т.к. по условию уровень побочных составляющих не должен превышать 2,5 мкВт, что означает их ослабление как минимум на

.

В нашем случае самая низкая фильтрация у второй гармоники, поэтому необходимо использовать дополнительные фильтрующие цепи до тех пор, пока фильтрация по току второй гармоники не достигнет требуемого значения.

Применить здесь еще один симметричный П-контур, включенный последовательно с предыдущим. Он обеспечит повышение фильтрации одновременно на всех гармониках.


, т.к

Характеристическое сопротивление цепи .

Т.к. цепь симметричная, то .

Величины емкостей и индуктивности:





.

Рассчитаем коэффициент фильтрации цепи. Пусть добротность катушки индуктивности будет такая же, как и в первом контуре .

КПД контура:

Нагруженная добротность: .

Коэффициент фильтрации: , где n - номер гармоники выходного тока.

При подстановке получаем соответственно коэффициенты фильтрации для гармоник: , , .

Теперь посмотрим, хватает ли фильтрации для второй гармоники, для которой она самая низкая. Для этого сложим коэффициенты фильтрации в дБ от первого и второго контуров: .

Как видно, не хватило всего 5.5 дБ.

Придется поставить еще один П-контур.

. Величины его элементов будут такими же, как и у второго контура: , . При добротности катушки КПД контура , нагруженная добротность: , а коэффициенты фильтрации для гармоник: , , .

Теперь общая фильтрация по второй гармонике составляет , чего хватает с запасом.
Для уменьшения количества элементов согласующей цепи можно объединить параллельно включенные конденсаторы С2 и С3 , С4 и С5 :




Итак, выходная цепь согласования состоит из трех конструктивно объединенных П-контуров и обеспечивает ослабление побочных гармоник в 81,9 дБ (рис.5.3).

Рис.5.3. Выходная цепь согласования


Общий КПД цепи:
Для согласования предвыходного и выходного каскадов применим Г - образную согласующую цепь.

Рис.5.3. Цепь согласования предвыходного и выходного каскадов.

Обозначим входное сопротивление выходного каскада за , а выходное сопротивление предварительного каскада .





Индуктивное сопротивление:



Емкостное сопротивление:



Индуктивность:



Емкость:



Рассчитаем КПД согласующей Г – цепи:

Зададимся добротностью ненагруженного контура:

Коэффициент полезного действия согласующей цепи:

Параметры согласующей Г – цепи: пФ,



  1. 6. Расчет разделительных и блокировочных элементов.

В идеальном случае блокировочный и разделительный конденсаторы должны иметь бесконечно малое сопротивление для высокочастотных гармоник тока и бесконечно большое сопротивление для постоянной составляющей тока. Блокировочный дроссель должен иметь сопротивление, равное нулю для постоянной составляющей тока, и бесконечно большое сопротивление для гармоник.

В схеме параллельного питания емкость разделительного конденсатора в выходной цепи выбирается из условия:

Индуктивность блокировочного дросселя выбирается из условия:



Емкость блокировочного конденсатора должна удовлетворять условию:



где .

Во входных цепях блокировочные и разделительные элементы рассчитываются из условий:

где - модуль входного сопротивления, .


Выходной каскад

Выходная цепь:

Примем .



Примем по ряду Е24.



Примем по ряду E24.



Входная цепь:

Примем по ряду Е24.



Примем по ряду E24.


Предвыходной каскад

Выходная цепь:

Примем .



Примем по ряду Е24.



Примем по ряду E24.



Входная цепь:

Примем по ряду Е24.



Примем по ряду Е24.



Примем по ряду E24.


Все формулы для расчета взяты из [4, стр. 39-43].
  1. 7. Электрический расчет каскада модулятора

Методика расчета автогенератора взята из [1, стр. 128-137].



Исходные данные для проектирования:

Рабочая частота: .

Мощность в нагрузке: .

Для того, чтобы произвести расчет автогенератора без учета инерционности АЭ необходимо выбрать транзистор, для которого .

1. С учетом этих требований в качестве АЭ автогенератора выберем транзистор КТ368А, параметры которого приведены ниже:


  1. S=0.05 А/В.

  2. Sб=0.006 А/В.

  3. Iк max=0.03 А.

  4. Uкэ max=12 В.

  5. Uэб max=4 В.

  6. Pвых max=225 мВт.

  7. U/ =0.7 В.

  8. h21=50…300




Выберем напряжение источника питания цепи коллектора .


2. Задаемся углом отсечки, который в автогенераторах обычно равен . Берем . Для этого угла: , , . По графикам [1, стр. 131, рис. 10.5] находим значения функций: , , . Найдем значения коэффициентов обратной связи, соответствующих работе АЭ в предельных режимах:

по току

по напряжению

по мощности (Рабочее значение коэффициента обратной связи должно быть меньше наименьшей из этих величин:



Таким образом, в данном случае наиболее жесткое ограничение по определяется допустимым током . Выбираем




3. Напряжение коллектор-эмиттер:

Амплитуда первой гармоники коллекторного тока:



Выходная мощность:



Сопротивление коллекторной нагрузки:



Коэффициент полезного действия цепи коллектора:



Мощность, рассеиваемая коллектором:



Амплитуда напряжения возбуждения:



Постоянная составляющая тока коллектора:



Постоянная составляющая тока базы (при =50):



Схемы одноконтурных автогенераторов на биполярных транзисторах выполняются в виде емкостных или индуктивных трехточек. При этом предпочтение отдается емкостным трехточкам, выполненным по схеме Клаппа, т.к. фильтрация высших гармоник в таких схемах существенно лучше.



Рис.7.1. Емкостная трехточка (схема Клаппа).

Для улучшения стабильности частоты целесообразно выбрать контур с высокой добротностью ( - добротность ненагруженного контура). Обычно на частотах, не превышающих 100…200 МГц, удается сконструировать контур с . Зададимся . Зададимся также параметрами контура: .


Сопротивление коллекторной нагрузки определяется по формуле:

Коэффициент включения контура:



Характеристическое сопротивление:



Емкость контура:



Значения емкостей схемы Клаппа:





Примем по ряду Е24.



Примем по ряду Е24.



Примем по ряду Е24.

Рассчитаем величину индуктивности:

Примем по ряду Е24.






  1. 8. Расчет схемы подачи напряжений автогенератора

Зададимся напряжением питания автогенератора: .

В целях термостабилизации в цепь эмиттера введено сопротивление (отрицательная обратная связь). Падение напряжения на резисторе : .

Сопротивление резистора в цепи эмиттера:



Примем по ряду Е24.

Емкость в цепи эмиттера:

Примем по ряду Е24.

Начальное смещение задается от источника коллекторного питания с помощью делителя из сопротивлений . В установившемся режиме АГ смещение обеспечивается за счет эмиттерного, базового токов и источника коллекторного питания. Выберем начальное смещение равным: .

Выберем ток делителя: .

Сопротивления в цепи делителя напряжений:

Примем по ряду Е24.



Примем по ряду Е24.

Цепь автосмещения:

где


Примем по ряду Е24.

Емкость в цепи автосмещения:

Примем по ряду Е24.

Падение напряжения на резисторе в коллекторной цепи . Тогда его сопротивление:

Примем по ряду Е24.



Разделительные и блокировочные элементы.

Примем .



Примем по ряду Е24.



Примем по ряду E24.

Для устранения разброса номиналов разделительных и блокировочных конденсаторов выберем для использования наибольший из них, т.е. 56 нФ.


  1. 9. Расчет частотного модулятора.


Частотная модуляция в радиопередатчике осуществляется путем изменения частоты автогенератора с параметрической стабилизацией. К контуру автогенератора подключается модулятор – управляемый реактивный элемент, в качестве которого будем использовать варикап. Для эффективного управления частотой автоколебаний необходимо чтобы емкость варикапа была соизмерима с емкостью С1 в автогенераторе (С1=56 пФ). Выберем варикап КВ113А, у которого Св=54.4…81.6 пФ при Есм=4 В.

Зададимся величиной напряжения смещения Есм=4 В и емкостью связи ССВ = 5 пФ и значением коэффициента γ=0.5.

Величина емкости варикапа при Е0=4 В, С0 = 70 пФ.

Коэффициенты связи:



;

Так как варикап соединен с автогенератором через С1, то



;

Необходимо учесть влияние емкостей С2 и С3:





Девиация частоты Δfд= 3 кГц.

Определим коэффициент А1:

.

Найдем коэффициент глубины модуляции m при γ = 0.5 из формулы:



.

Получаем, что m = 0.4.

Определим коэффициент нелинейных искажений:

; .

Амплитуда низкочастотного сигнала, подводимая к варикапу:





  1. 10. Конструктивный расчет катушки индуктивности

Для расчета выберем катушку L1 в выходной цепи согласования. Известны ее параметры: , . Выберем методику расчета, изложенную в [6], причем рассчитывать будем исходя из известной добротности, т.е. рассчитываемая катушка заранее будет обеспечивать требуемую добротность.

Выберем отношение длины провода к диаметру намотки , т.е. длина катушки в 2 раза больше диаметра. По рис.4-6 [6] определяем поправочный коэффициент .

Определим диаметр намотки:



.

Намотка производится проводом круглого сечения. Тогда по рис.4-17 [9] определяем: .

Известно, что при расчете фактическая индуктивность катушки получается меньше заданной, поэтому выберем намеренно завышенное значение .

Число витков катушки: .

Определим шаг намотки: .

Оптимальный диаметр провода: . Округляем до ближайшего стандартного значения .

Поправочные коэффициенты А и В определяем из рис.4-7 [9]: , .

Фактическая индуктивность катушки:



Окончательное число витков: .

Итак, в результате расчетов получена катушка индуктивности заданного номинала и добротности.

  1. 11.Требования, предъявляемые к источникам питания.

При выборе источника питания для радиопередающего устройства необходимо учитывать ряд факторов, определяемых условиями эксплуатации, свойствами нагрузки, требованиями к безопасности и т.д.

В первую очередь следует обратить внимание на соответствие электрических параметров ИП требованиям радиопередающего устройства, а именно:


  • Напряжение питания;

  • Потребляемый ток;

  • Требуемый уровень стабилизации напряжения питания;

  • Допустимый уровень пульсации напряжения питания;

Немаловажны и характеристики ИП, влияющие на его эксплуатационные качества:

• наличие систем защиты;

• массогабаритные размеры.

Для питания выходного каскада необходим источник питания напряжением 20В.

Допустимый уровень пульсаций примем равным – 25 мВ

  1. 12. Список литературы


  1. Проектирование радиопередающих устройств СВЧ: Уч. Пособие для вузов/ Уткин Г.М., Благовещенский М.В., Жуховицкая В.П. и др. Под ред. Г.М. Уткина. – М.: Сов. Радио 1979. – 320 с.

  2. П.С. Вовченко, Г.А. Дегтярь. Устройства генерирования и формирования радиосигналов. Уч. Пособие. Новосибирск, 2006.

  3. Проектирование радиопередатчиков: Уч. Пособие для вузов/ В.В. Шахгильдян, М.С. Шумилин, В.Б. Козырев и др. Под ред. В.В. Шахгильдяна. – 4е изд. – М.: Радио и связь, 2000. – 656с.

  4. Транзисторные радиопередатчики. /В.И. Каганов М.,Энергия 1976. – 448 с.

  5. Цыкин Г.С. Усилительные устройства. – 4-е изд. – М.: Связь, 1971. – 367 с.

6. Волгов В.А. Детали и узлы радиоэлектронной аппаратуры. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Энергия, 1977. - 656 с.





  1. Пояснительная записка



35

Н.контр.

Утв.

РТВ 14-01

Разраб.

Пров.
Лит

Лист


Листов

2
.Бесарчук Е.А .В.ВВВАртюшенкоВ.В

Вовченко П.С




НГТУ.210405.086 ПЗ


Каталог: 7%20%D1%81%D0%B5%D0%BC%D0%B5%D1%81%D1%82%D1%80 -> %D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1
%D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1 -> 1. Общие сведения о рпу. Их место в радиотехнич ситемах
7%20%D1%81%D0%B5%D0%BC%D0%B5%D1%81%D1%82%D1%80 -> Комплексные числа. Введение
7%20%D1%81%D0%B5%D0%BC%D0%B5%D1%81%D1%82%D1%80 -> Благодарности Глава Процесс компиляции
%D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1 -> Цель работы: Изучить некоторые способы управления частотой автоколебаний (прямые методы частотной модуляции). Изучить схемы частотно-модулируемого диапазонного автогенератора с управителями частоты на варикапах и на диодах
%D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1 -> Остановимся на выборе: В качестве схемы автогенератора выберем схему емкостной трехточки (рис. 9) и зададимся
%D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1 -> Выбор, обоснование и расчет структурной схемы передатчика
%D0%A3%D0%93%D0%A4%D0%A1 -> Курсовая работа по дисциплине «Устройства генерирования и формирования сигналов в системах подвижной радиосвязи»


Поделитесь с Вашими друзьями:


База данных защищена авторским правом ©uverenniy.ru 2019
обратиться к администрации

    Главная страница